實(shí)驗(yàn)室破碎機(jī)哈氏可磨指數(shù)測(cè)定儀

哈氏可磨測(cè)定儀性能特點(diǎn):
 

1、哈氏可磨測(cè)定儀的測(cè)定過(guò)程，是從磨碎定律（磨碎煤粉所消耗的能量；與煤粉產(chǎn)生的新表面積成正比）為理論依據(jù)。在GB/T2565-1998《煤的可磨性指數(shù)測(cè)定方法》（哈德格羅夫法）規(guī)定的條件下，將制備好的煤樣進(jìn)行研磨、篩分、稱(chēng)重，從由標(biāo)準(zhǔn)煤繪制的校準(zhǔn)圖上查得哈氏可磨性指數(shù)，指數(shù)越大，表明越易磨碎。
 

2、該機(jī)機(jī)械上碗，微電腦計(jì)數(shù)，計(jì)數(shù)器顯示60轉(zhuǎn)時(shí)自動(dòng)停機(jī)，若主機(jī)發(fā)生故障可急停，再次啟動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)數(shù)可累加等多元功能。

哈氏可磨測(cè)定儀技術(shù)參數(shù)：
 

轉(zhuǎn)      速：20±1r/min
轉(zhuǎn)      速：60±1/4 r
負(fù) 荷 力：284±2N
電機(jī)功率：90w
電源電壓：380V    50Hz
重      量：90kg

(1) 葉片是哈氏可磨測(cè)定儀磨損指數(shù)測(cè)定儀的關(guān)鍵部件,其形狀、尺寸和材料都影響測(cè)定結(jié)果。國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)化組織固體燃料技術(shù)委員會(huì)磨損性測(cè)定工作組，曾組織磨損性測(cè)定國(guó)際協(xié)同試驗(yàn),但測(cè)定結(jié)果離散度很大,經(jīng)分析發(fā)現(xiàn),凡結(jié)果偏離中值較大的實(shí)驗(yàn)室,其葉片的材質(zhì),形狀和尺寸都與國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的相差較大。為提高測(cè)定結(jié)果的重復(fù)性.葉片不僅要形狀和尺寸標(biāo)準(zhǔn)化,其材質(zhì)也應(yīng)統(tǒng)一。ISO 規(guī)定的葉片尺寸為 38 mm×38 mm×11 mm,材料為碳鋼,維氏硬度為 160±15。本標(biāo)準(zhǔn)采用的葉片狀和尺寸與 1SO 12900 相同,但材質(zhì)為 15 號(hào)鋼。

（2）磨罐
（3）ISO 12900 磨罐內(nèi)罐體和配合嚴(yán)密、不漏塵的蓋構(gòu)成。罐體下部壁上有淬火金屬或硬金屬襯,襯可更換?？紤]到罐嵌式內(nèi)襯很難更換.故本標(biāo)準(zhǔn)采用一體化結(jié)構(gòu)的罐體并用無(wú)縫鋼管制做,經(jīng)淬火處理,硬度達(dá) HRC 45～48.使用時(shí)不分上下,一端磨損超過(guò)極限后,可改用另一端。
（4）驅(qū)動(dòng)裝置ISO 12900 規(guī)定,十字座由轉(zhuǎn)速為(24.5土0.5)r/s[(1470±30)r/min],功率為 2.5 kW 的電機(jī)驅(qū)動(dòng)。為使儀器全部國(guó)產(chǎn)化,本標(biāo)準(zhǔn)采用轉(zhuǎn)速為(1450±30)r/min,功率為 2.0 kW 的電機(jī)。
（5）煤樣
（6）本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的煤樣粒度及其制備程序與 ISO 12900 有所不同。后者規(guī)定煤樣先破碎到粒度為31.5.mm,空氣干燥后,逐級(jí)破碎到粒度為 16 mm,經(jīng)必要的縮分后,再逐級(jí)破碎到粒度為 6.7mm(方孔篩篩分）,試驗(yàn)煤樣中粒度小于 1 mm的組分不能大于 30％。鑒于我國(guó)煤樣制備標(biāo)準(zhǔn)(GB 474)中沒(méi)有31. 5 mm、16 mm 和 6. 7 mm 階段。而有 25 mm、13 mm 和 6mm 階段:又我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)篩中沒(méi)有 6.7 mm 方孔篩,但有篩孔直徑與 6.7 mm 方孔篩對(duì)角線(xiàn)長(zhǎng)度(約 9.5 mm)相近的圓孔篩。為適應(yīng)我國(guó)情況,本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定先將煤樣制成粒度小于 13 mm 的試樣,經(jīng)空氣干燥后,逐級(jí)破碎到全部通過(guò)孔徑為 9.5 mm的圓孔篩。經(jīng)對(duì)比試驗(yàn)證明,用 6.7 mm 方孔篩和 9.5 mm 圓孔篩制備的煤樣的磨損指數(shù)測(cè)定結(jié)果無(wú)顯

著差異。通過(guò)兩種篩子篩出煤樣的磨損指數(shù)對(duì)比同時(shí),為考察按本標(biāo)準(zhǔn)制備的煤樣的粒度組成和粒度組成對(duì)測(cè)定結(jié)果的影響,標(biāo)準(zhǔn)制定過(guò)程中,我們進(jìn)行了以下對(duì)比試驗(yàn)；按本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的逐級(jí)破碎方法(將顎式部碎機(jī)出料口調(diào)到一定尺寸,先將全部煤樣用 9.5 mm 篩孔的圓孔篩過(guò)篩,然后將篩上物破碎破碎產(chǎn)物再同一篩篩分,再將篩上物破碎。如此反復(fù),直到全部煤樣通過(guò)篩子將煤樣制成粒度小于 9.5 mm(圓孔篩)的試樣,然后用二分器將之分成兩份。一份(A)用6.7 mm 和 3.1 mm 篩孔的方孔篩篩分,測(cè)出各粒級(jí)產(chǎn)物的質(zhì)量和產(chǎn)率(另一份(B)先用 6.7 mm 篩孔方孔篩篩分,然后將全部篩下物再破碎到較小粒度并將之與篩上物合并,再用 6.7 mm和 3.1 mm 加孔篩篩分.測(cè)出各粒級(jí)產(chǎn)物的質(zhì)量和產(chǎn)率。試驗(yàn)結(jié)果看以下表格 不同粒度組成下的可磨性指數(shù)教度組成
 

 
 
由表數(shù)據(jù)可見(jiàn)：
(1）按本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的逐級(jí)破碎方法制備的煤樣(A 樣)的粒度組成有一定波動(dòng),大于 6.7 mm粒級(jí)的產(chǎn)率為(6.41～17.83)%;小于 3.1 mm粒級(jí)的產(chǎn)率為(54.65~78.48)%,以后的精密度試驗(yàn)表明,這樣的波動(dòng)范圍對(duì)測(cè)定結(jié)果無(wú)明顯影響。
（2）煤樣中細(xì)粒度煤含量高,其磨損指數(shù)偏低,而且磨損指數(shù)越高、偏低程度越大。鑒此,在制備磨損指數(shù)測(cè)定用煤樣時(shí),必須用逐級(jí)破碎方法,并盡量減少細(xì)粉含量。
（3）新葉片應(yīng)'試磨'新葉片，若不試磨,直接用來(lái)測(cè)定煤的磨損指數(shù),則重復(fù)性很差:而經(jīng)過(guò)試磨后的葉片,用來(lái)測(cè)定的煤的磨損指數(shù)重復(fù)性較好,其值可以在標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的重復(fù)性限內(nèi)。對(duì)比試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表
 4葉片試磨前后對(duì)磨損指數(shù)重復(fù)性的影響

 
.四個(gè)一組葉片中質(zhì)量極差不超過(guò)1g，
 一組葉片總磨損量不大于最初質(zhì)量的 4%；”
要求一組葉片中,最重的和最輕的葉片質(zhì)量差不超過(guò)一克，主要是考慮質(zhì)量偏差過(guò)大,轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)會(huì)因不平衡引起的較大的振動(dòng)。
葉片經(jīng)多次試驗(yàn)后,由于磨損的不均勻,會(huì)使葉片的弧形段，該處是主要被磨損部位，出現(xiàn)不規(guī)則形狀,所以當(dāng)4個(gè)葉片的累計(jì)磨損量與新葉片的總質(zhì)量相比大于4%時(shí),要報(bào)廢該組葉片。
螺釘?shù)膱A柱頭應(yīng)在葉片這一邊，葉片用圓頭螺釘，螺釘?shù)穆菽甘橇切蔚?固定在“十”字座臂上時(shí)要將圓頭螺釘?shù)膱A頭置于葉片一邊。旋轉(zhuǎn)時(shí),螺釘?shù)膱A頭首先與煤樣接觸。由于圓頭形狀比大角形狀產(chǎn)生的阻力小,對(duì)煤在磨罐中流動(dòng)的擾動(dòng)較小。所以會(huì)使測(cè)定的磨損指數(shù)重復(fù)性較好，反之，磨損指數(shù)重復(fù)性會(huì)變差。